維修案例
為交換量等于液壓油放出的熱量液壓油放出的熱量計算：p2＝CQp(t2一t1)油液的出口溫度油液的溫度油的密度油的流量油的比熱容式中：c＝1675～2093J／(Kg.K)取c＝2000J／(Kg.K)Q＝2×230L／minp＝900Kg／m3t2-t1＝2℃取進出油的溫差為2℃計算得p2＝26.9Kw油散的散熱面積計算：A＝k――油散的傳熱系數，k＝30～350W／(m2.K)取k＝50W／(m2.K)△tm――油和風之間的平均溫差△tm＝-式中：t1――液壓油溫度，根據系統(tǒng)發(fā)熱情況t2――液壓油出口溫度，根據系統(tǒng)對油溫的控制要求t1′――冷卻風溫度，一般為環(huán)境溫度t2′――冷卻風出口溫度△tm＝℃-℃＝19℃計算得出：A＝28′-3m2在計算所需的散熱面積后。
根據JB／T7261-94《鋁制板翅式換熱器技術條件》制造和驗收標準選用油散規(guī)格型號，再結合油散的外部尺寸等要求平板的片數等。油散的主要性能參數如下：①油液流量Q＝2×230L／min；②風側冷卻面積S＝50m2；③油側工作壓力p＝1.2Mpa；④油側壓力損失≤0.15Mpa主要技術要求如下：①各焊縫須焊透，不得有氣孔和裂紋，成型美觀，外表無嚴重磕碰劃傷；②強度試驗水壓2.4Mpa，歷時30min不泄露；③氣密性試驗氣壓1.6Mpa，歷時5mn不泄露；④空氣濾網網孔2mm，鋼絲直徑0.4mm；⑤包裝前清除污垢和碎片，吹干內部，管口封口。油散的安裝：油散采用強制風冷方式，借助發(fā)動機風扇冷卻。將油散和發(fā)動機散熱水箱組合在一起。
便于固定安裝，有效節(jié)省挖掘機轉臺上部空間，可以達到預計冷卻效果。對于一些大功率工程機械，如30T以上級挖掘機，也可以用液壓馬達驅動風扇，對油散單獨冷卻。油散的使用及改進：2002年，投放市場的WY系列產品。夏季施工時，由于環(huán)境溫度過高，導致油溫上升，有些用戶反饋油液溫度過高，也發(fā)生過系統(tǒng)回油單向閥堵塞或回油壓力過高、油散本身質量差等原因造成油散開裂，我們針對這一問題進行了原因分析和質量改進。在設計中通過優(yōu)化管路等系統(tǒng)設計降低油液發(fā)熱、利用油箱充分散熱、優(yōu)選配套廠家等措施以控制油溫，另外，因油散、水扇相連，有部分用戶反饋發(fā)動機水箱的散熱效果不好，有些水箱溫度很高、經?！伴_鍋”，今年上半年我們結合水箱問題綜合考慮又對油散熱器本身結構作了改進和試用。采用薄型油散熱器，以減小風扇吸風阻力、增強空氣流通和循環(huán)，經市場使用反饋良好，我們下一步擬對發(fā)動機水箱和油散的匹配進行設計改進和試驗，目的是為了更進一步的提高水散、油散的散熱效果。
根據JB／T7261-94《鋁制板翅式換熱器技術條件》制造和驗收標準選用油散規(guī)格型號，再結合油散的外部尺寸等要求平板的片數等。油散的主要性能參數如下：①油液流量Q＝2×230L／min；②風側冷卻面積S＝50m2；③油側工作壓力p＝1.2Mpa；④油側壓力損失≤0.15Mpa主要技術要求如下：①各焊縫須焊透，不得有氣孔和裂紋，成型美觀，外表無嚴重磕碰劃傷；②強度試驗水壓2.4Mpa，歷時30min不泄露；③氣密性試驗氣壓1.6Mpa，歷時5mn不泄露；④空氣濾網網孔2mm，鋼絲直徑0.4mm；⑤包裝前清除污垢和碎片，吹干內部，管口封口。油散的安裝：油散采用強制風冷方式，借助發(fā)動機風扇冷卻。將油散和發(fā)動機散熱水箱組合在一起。
便于固定安裝，有效節(jié)省挖掘機轉臺上部空間，可以達到預計冷卻效果。對于一些大功率工程機械，如30T以上級挖掘機，也可以用液壓馬達驅動風扇，對油散單獨冷卻。油散的使用及改進：2002年，投放市場的WY系列產品。夏季施工時，由于環(huán)境溫度過高，導致油溫上升，有些用戶反饋油液溫度過高，也發(fā)生過系統(tǒng)回油單向閥堵塞或回油壓力過高、油散本身質量差等原因造成油散開裂，我們針對這一問題進行了原因分析和質量改進。在設計中通過優(yōu)化管路等系統(tǒng)設計降低油液發(fā)熱、利用油箱充分散熱、優(yōu)選配套廠家等措施以控制油溫，另外，因油散、水扇相連，有部分用戶反饋發(fā)動機水箱的散熱效果不好，有些水箱溫度很高、經?！伴_鍋”，今年上半年我們結合水箱問題綜合考慮又對油散熱器本身結構作了改進和試用。采用薄型油散熱器，以減小風扇吸風阻力、增強空氣流通和循環(huán)，經市場使用反饋良好，我們下一步擬對發(fā)動機水箱和油散的匹配進行設計改進和試驗，目的是為了更進一步的提高水散、油散的散熱效果。
